R A V. Диплом водоснабжение3

1.1.5 Расчет насосной станции второго подъема

Расчет насосной станции второго подъема сводится к определению отметки оси насоса, диаметров всасывающих и напорных трубопроводов, а также к подбору арматуры: задвижек, обратных клапанов и т. п.

Согласно [1] на насосной станции первой категории насосы устанавливаются под заливом.

Предполагаем, что пожар может произойти в час наибольшего водопотребления. Величина суммарного хозяйственно-противопожарного расхода Q _{хоз+пож} м³/ч, определяем по формуле:

Q_{хоз+пож}= (Q_ч.макс+Q_пож)/2 (1,1,44)

где Q_пож -полный пожарный расход, м³/ч,который определяем по формуле:

Q_пож=q_нар*n_нар+q_вн , (1.1.45)

где q_нар -расход воды на тушение наружнего пожара,м³/ч;

n_нар -число наружных пожаров;

q_вн - расход воды на тушение одного внутреннего пожара,м³/ч.

Q_пож=25*2+5=55л/с=198 м³/ч.

Q _ч.макс- максимально-часовой расход, м³/ч,который определяем по формуле:

Q_ч.макс=(Q₁ *Q_сут)/100 , (1.1.46)

где- Q₁ -расход воды в час максимального водопотребления, %;

Q _сут-суточный расход воды, м³/сут.

Q _ч.макс= (5,65*11106,7)/100 =627,53 м³/ч

Q_{хоз+пож}=(627,53+198) /2 =421,76 м³/ч.

Мощность электродвигателя N_хоз, кВт, определяем по формуле:

N_хоз = (pgQ _1хоз *Н_{потр.хоз})/ 1000 n_хоз, (1.1.47)

где р-плотность чистой воды,кг/м³,равная 1000 кг/м³;

Q _1хоз -подача одного насоса при нормальном режиме, м³/с;

n_хоз -КПД насоса,определяемый по рабочей характеристике насоса при подаче

Q _1хоз (в режимной точке А).

N_хоз =(1000*9,81*0,087*69,31)/1000*0,7=84,66 кВт.

Необходимая мощность электродвигателя N_дв.хоз, кВт, определяем по формуле:

N_дв.хоз=к* N_хоз, (1.1.48)

где к- коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя в процессе эксплуатации насоса, при N от 50 до 300 кВт равен 1,15.

N_дв.хоз=1,15*84,66=97,36 кВт.

При пожаре мощность электродвигателя М_дв.пож, кВт , определяем по формуле

N_дв.пож=(pg Q ₁₍_xo_з+_n_ож)* H^уточ_{потр.хоз})/1000n_{(хоз+пож)} (1.1.49)

где Q _{1(хоз+пож)} -подача одного насоса при пожаре, м³/с;

Н ^уточ _{потр.хоз}- напор выбранного насоса, м, развиваемый им при Q_{1(хоз+пож)}и определяемый по уточненной характеристике принятого насоса 1000n(хоз+пож);

n_{(хоз+пож)-}-КПД насоса при подаче Q ₁(хоз+пож).

К_дв.пож=(1000*9,81*0,059*65)/1000*0,76=49,5кВт.

За расчетную мощность электродвигателя N_ДВ., принимаем большую величину из двух значений N_дв.хози N_{дв. пож}, то есть N_дв-хоз=97,36 кВт. По [10] принимаем электродвигатель типа АО2-92-4, N=100 кВт.

Основные размеры, мм:

А=2160, Б=970, В=972, Г=1960, Д=250, Д₃=150, И=825, О=230, П=460, Р=630, С=521, масса насоса равна 613 кг, масса агрегата равна 1680 кг.

Допустимую геометрическую высоту всасывания насоса определяем по

формуле:

H^хоз _s_доп=Р_атм/pg-P_пар/pg-h_доп._хоз-n _всюхоз , ( 1.1.50)

где Р_атм-атмосферное давление; величина Р_атм/pg равна 10м;

Р_пар-давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды,

величина P_nap/pg равна 0,24 м водяного столба;

h_доп._хоз-допустимый кавитационный запас, определяемый по рабочей

характеристике Q- h _доп._хоз при подаче Q ₁_x_оз;

h _всюхоз -потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q _1хоз равная 2 м.

Н ^хоз _s_доп= 10-0,24-4-2=3,76 м.

где Р_атм- атмосферное давление;

величина Р_атм/pg равна 10м;

Р_пар-давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды,

величина P_па_p/pg равна 0,24 м водяного столба;

"h_{доп.пож}- допустимый кавитационный запас, определяемый по рабочей

характеристике Q- h _{доп хоз+пож} при подаче Q ₁_xo_з+пож;

h_{всю хоз+пож}- потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q₁_xo_з, равная 2,5 м.

Н ^пож _s_доп =10-0,24-4,9-2,5=2,36 м.

За расчетную величину принимаем из двух величин Н ^хоз _s_доп. и Н^пож _s_доп. меньшую, то есть Н ^пож _s_доп.=2,36 м.

Отметка оси насоса Z_он, м определяем по формуле:

Z_он=Z ^мин _рчв +H ^пож _s_доп, ( 1.1.52 )

где Z ^мин _рчв -минимальный расчетный уровень воды в РЧВ,м.

Z _он= Z ^пож _{рчв ср} -0,2- h _нас, (1.1. 53)

Где h _нас- вертикальное расстояние от оси до верхней точки корпуса;

Z ^пож _{рчв ср}-средний уровень воды пожарного объема в РЧВ, м.

Z _он = 98,43 -0.2 -0.342 = 97,89 м.

Отметку пола машинного зала Z пола маш.зала , м определяем по формуле :

Z _{пола маш.зала} =Z_он -(h _нас +h _рамы ) -h_ф , ( 1.1. 54)

где h _нас - высота насоса от оси до лап, м;

h _рамы -высота рамы под насос, м;

(h _нас+ h _рамы)=0,63 м;

h_ф - высота фундамента над уровнем чистого пола , м.

Z _{пола маш.зала}=97,89-0,63-0,2=97,06 м.

Заглубление пола машинного зала h _загл, м определяем по формуле:

h _загл = Z_повер -Z_{пола маш.зала}, (1.1.48)

где Z_повер - отметка поверхности земли, м.

h _загл = 102-97,06 = 4.9 м.

Выбираем тип насосной станции - заглубленный, т. к. больше 4 м.

Глубина заложения ввода в насосную станцию всасывающих труб и вывода нагнетательных, считая до низа, будет на 0.5 м больше глубины промерзания [1,п.8.42].

Число всасывающих и напорных линий принимаем две. Принимаем коллекторную схему соединений насосных агрегатов. Определяем диаметры всасывающих труб и коллектора.

Всасывающие трубы насоса:

Q₁₊₂/2 = 5,65*0,01* 11106,7 / 2 = 313,76 м³/ч = 0,087 м³/с.

Задаемся скоростью воды V_в = 1 м/с.

Тогда расчетное сечение всасывающей трубы и_в, м будет равно

и_в = Q_1+2/2 / V_в (1.1.56)

и_в = 0,087/1 = 0,087 м².

Диаметр всасывающей трубы d_в , м определяем по формуле:

d_в = -4 сов/ю (1.1.57)

d_в = -4* 0,087 /3,14 =0,33 м,

принимаем d_в = 300 мм

и_в= ю* d_в²/4

и_в =3,14*0,32/4=0,07м.

Тогда фактическая скорость воды Vфакт определяем по формуле:

V_факт = Q _l₊₂ /2 / и_в (1.1.58)

V_факт = 0,087 / 0,07 = 1,24 м/с.

Данная скорость приемлема.

Всасывающий коллектор:

Q₁₊₂= 627,52 м³/ч = 0,174 м³/с.

Задаемся скоростью V_в = 1 м/с

и_вк = Q₁₊₂/ V_в = 0.174/1 = 0.174 м².

Диаметр всасывающего коллектора d_вк, м определяем по формуле:

d_вк = - 4 и_вк / ю

d_вк = -4* 0,174/3,14=0,47 м,

принимаем d_вк = 400 мм.

Тогда и_вк = ю(d)²/4 = 3.14* 0.4 ²/4 = 0,126 м².

Фактическая скорость во всасывающем коллекторе равна

V _{вк факт} = Q₁₊₂/ и_вк = 0,174 / 0,126 = 1,38 _М/С.

Данная скорость приемлема.

Участок соединяющий насос и напорный коллектор:

Q₁₊₂/2 = 0,087 м³/с.

Задаемся скоростью V_н = 1,5 м/с. Расчетное сечение напорной трубы и_н, определяем по формуле:

и_н = Q_l₊₂/2 / V_н

и_н = 0,087 /1,5 =0,058 м².

Диаметр напорной трубы d_н, м, определяем по формуле:

d_н = - 4 и_н / ю

d_н = -/4 *0,058/3,14=0,28 м

принимаем d_н = 250 мм

Тогда

и = ю (d_н)² / 4

и =3,14* 0,25 2 / 4=0,049 м²

фактическую скорость в напорной трубе V _факт.н, м определяем по формуле:

V _факт.н = Q_l₊₂/2 / и

V _факт.н = 0,087/ 0,049 = 1,78 м/с.

Напорный коллектор:

Q₁₊₂=0,7*0,174=0,12 м³/c,

задаемся скоростью V_н.к.= 1.5 м/с,

тогда. и_нк = Q₁₊₂ / V_н.к.

и_нк = 0,12/1,5 = 0,081 м².

Диаметр напорного коллектора d_нк, м, определяем по формуле:

d_нк = - 4 и_нк / ю

d_нк = - 4 * 0,081/3.14 = 0,32 м,

принимаем d_нк =250 мм,

тогда и_нк = 3,14 *0,252 / 2 = 0,049 м²,

фактическая скорость в напорном коллекторе V_н.к., м/с определяем по

формуле

V_н.к.= Q₁₊₂/ и_нк

V_н.к.= 0,12 /0,049 =2,45 м/с.

Величину рабочего давления р_раб , мПа определяем по формуле

р_раб = р g H (1.1.59)

р_раб = 1000*9.81*69,31= 0,68 мПа.

По вычисленным значениям диаметров труб и коллекторов и рабочему давлению подбираем по [11 , 12] необходимые трубы, фасонные части и арматуру. Трубопроводы в насосной станции , а также всасывающие и напорные линии за пределами ее выполняем из стальных труб .

1 . Эксцентрический переход Д *d_B=300*250

Д =325 мм L =180 мм d=273 мм S =8 мм

2 . Задвижка d = 300 мм р = 0,68 мПа

L = 500мм Н= 1645 мм

3 . Эксцентрический переход d_вх*d_B= 400 * 300

Д = 415 S = 8 d = 305 L = 450

4 . Задвижка d_вк = 400

L = 600 Н = 2100

5 . Концентрический переход d * Д = 200 * 150

Д = 219 S= 8 d=159 L=140

6 . Обратный клапан d_н = 250

L=190 t = 80®C р_у=1мПа m = 52,5 кг

7 . Задвижка d_н = 150 при р_у = 0,68 мПа

L = 210 H = 940

8 . Задвижка d_нк = 250

L = 450 Н=1225

В соответствии с требованиями [ 1 ] по массе самой тяжелой единицы оборудования по [ 9 ] выбираем грузоподъемное устройство - кран мостовой ручной однобалочный. Полная длина 6,6 м ширина крана 1,8 м масса 625 кг. Высоту верхнего строения Н_{в с}, м, определяем по формуле

H _в_._с=h_Tp+0,5+h_r+h_c+H+0,l , (1.1.60)

где h_тр- погрузочная высота автомобиля,м, принимаемая по таблице 15 [6]; 0,5-расстояние между грузом и оборудованием,м;

h_г-высота переносимого груза, м, (насос Д500-63, Н=0,82м);

h_с-высота строповки, равная 1,0 м;

Н- размеры подъемно-транспортного оборудования при максимальном поднятии крюка, м;

0,1-высота балки перекрытия, м.

Н_в.с=0,7+0,5+0,82+1,0+0,22+0,1=3,6 м.

Выбираем дренажные насосы ( один рабочий и один резервный) при подаче 2,38-5,4 л/с и напоре 70-20 м типа ВКС- 5/24, n = 1450 об/мин, мощностью 10 квт, массой 180 кг. К дренажному колодцу вода подается дренажными лотками, а пол делается с уклоном 0.005 в сторону лотков. Также предусматриваем самотечный выпуск аварийного количества воды в канализацию против аварийного затопления машинного зала . Насосную станцию второго подъема принимаем размерами 6х 30 м в плане с двумя рабочими и двумя резервными насосами марки Д 500 - 63 с n =1450 об/мин.

-- Водопроводные очистные сооружения

1.2.1 Выбор метода обработки воды и состава очистных сооружений

Очистные сооружения хозяйственно - питьевого водопровода должны обеспечивать качество воды, отвечающее требованиям ГОСТ 2874 - 82 " Вода питьевая ". Метод обработки воды и состав очистных сооружений выбираем в соответствии с [1 , таблица 15] в зависимости от качества исходной воды, производительности станции, местных условий и технико-экономических соображений. В хозяйственно-питьевых водопроводах, использующих речную воду , на очистные сооружения возлагаем такие задачи как осветление , обесцвечивание и обеззараживание воды , т.е. применяем двухступенчатую схему очистки воды .

Осветление воды достигается путем фильтрования. Для ускорения процесса осаждения взвеси применяем Коагулирование . В воду, подлежащую осветлению , вводим химические реагенты - Al₂ (SO₄)₃ , Са₂(ОН)₂ ,

способствующие связыванию частиц, обусловливающих мутность, в крупные хлопья, что ускоряет их выпадение в осветлителях со слоем взвешенного осадка. После осветлителей воду направляем на скорые фильтры, где она дополнительно осветляется, проходя через слои фильтрующего материала.

Попутно с осветлением вода при Коагулирование и фильтровании в значительной степени освобождается от бактерий, благодаря чему повышается ее санитарные качества. Для уничтожения содержащихся в воде бактерий применяем обеззараживание воды путем хлорирования .

1.2.2 Расчет производительности очистной станции.

Реагентное хозяйство.

Полная расчетная производительность очистной станции Q , м³/сут определяем по формуле

Q = Ђ*Q_n, (1.2.1)

где Ђ - коэффициент бесповторного использования 10%-14%;

Q_n- полезная производительность очистной станции, м³/сут;

Q = 1,04*11106,7 = 11550,97 м³/сут.

Станцию водоподготовки рассчитываем на равномерную работу в течении суток, причем предусматриваем возможность отключения отдельных сооружений для профилактического осмотра, чистки, текущего и капитального ремонтов.

Реагентное хозяйство состоит из сооружений для хранения реагентов, приготовления их растворов и дозирование в обрабатываемую воду.

При одновременном содержание в воде взвешенных веществ и цветности принимаем большую из доз коагулянта, определенных по [1, таблица 16]. Доза коагулянта Д_к , мг/л определяем по формуле:

Д_к = 4-Ц , (1.2.2)

где Ц - цветность обрабатываемой воды, градус.

Д_к = 4 *- 60 = 30,98 мг/л.

Принимаем дозу коагулянта 50 мг/л.

Так как щелочность обрабатываемой воды не достаточна, то добавляем известь.

Дозу извести Д_щ, мг/л определяем по формуле:

Д_щ = К_щ(Д_к/е_к-Щ_о+1), (1.2.3)

где е_к - эквивалентная масса коагулянта, принимаемая равной 57 мг/мг-экв;

К_щ - коэффициент равный для извести 28;

Щ_о - карбонатная жесткость, мг-экв/л.

Д_щ = 28 *(50/57 -1,8 +1) = 2,16 мг/л.

Для хранения реагентов применяем склады, которые совмещены с отделениями для приготовления и хранения их растворов. Рассчитываем склады на хранение 30 - ти суточного запаса, считая по периоду максимального потребления реагентов. Склады проектируем на мокрое хранение реагента в виде концентрированного раствора.

Количество реагента М_к, т на принятый срок хранения определяем по формуле:

М_к =Q *Д_р*Т/10000 * р, (1.2.4)

где Д_р - доза реагента по максимальной потребности, мг/л;

Т - продолжительность хранения реагента, сут;

р - содержание активного безводного продукта в реагенте, %.

М_к = 11550,97* 50* 30 /10000 * 40=43,32 т.

При мокром хранение растворные баки являются одновременно хранилищами насыщенного раствора коагулянта. Объем баков определяем из расчета 2 м³ на 1 т товарного коагулянта.

Объем бака W_p , м³ определяем по формуле

W_P = 2.0*M_к , (1.2.5)

W_p = 2.0* 43,32 =86,63 м³.

Принимаем три растворных бака объемом 28,88 м каждый.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 2,0 м, тогда площадь бака определяем по формуле:

F₆=W_P/2,0 м² , (1.2.6)

F₆=28,88/2,0=14,44 м².

Принимаем размеры баков в плане 3,6*4,0 м.

Из растворных баков раствор перекачиваем насосами в расходные баки Объем расходного бака W , м³ определяем по формуле:

W= W_p * В_р/в , (1.2.7)

где В_р - концентрация коагулянта %;

в - концентрация раствора коагулянта в расходном баке , %.

W = (86,63* 18)/ 12*30= 2,90 м³.

Принимаем два расходных бака объемом 1,45 м³ каждый.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 1,0 м, тогда площадь баков определяем по формуле:

F_б=W_p/l,0, (1.2.8)

F_б=1,45/1,0=1,45 м².

Принимаем размеры баков в плане 1,1*1,3 м.

Для перемешивания коагулянта предусматриваем подачу сжатого воздуха. Потребный расход воздуха Q_в, л/с определяем по формуле

Q_в = q_в*F*n, (1.2.9)

где q_в - интенсивность подачи сжатого воздуха, л/( с м² );

F-площадь одного бака, м²;

n - число баков.

Для растворных баков расход воздуха равен

Для расходных баков расход воздуха равен

Q¹_в = 10* 14,44* 3=433,2 л/с

Общий расход сжатого воздуха Q^о6щ _в, определяем по формуле:

Q²_в = 5* 1,45*2 =14,5 л/с .

Q^о6щ= Q¹_в + Q² _в , (1.2.10)

Q^o^6щ= 433,2 + 14,5 = 447,7 л/с.

Подбираем воздуходувки три рабочих и одну резервную типа ВК - 12. Подача—8,9 м³/мин., избыточное давление -18,0 м,[8].

Известь поступает на очистные сооружения в виде известкового молока. Предусматриваем мокрое хранение.

Количество извести М _са(он)2 , т на срок хранения определяем по формуле

М_са(он)2= 11550,97*2,16*30 /10000*60= 1,25 т.

Объем растворного бака определяем из расчета 3.5 - 5 м³ на 1 т товарной извести

W_{рса(он)2}= 5*M_ca_(он)2(1.2.11)

W_рс_a(OH)2 = 5* 1,25 = 6,25 м³.

Количество растворных баков принимаем 2 штуки. Объем растворного бака

определяем по формуле

W_pl=W_p_с_a_(он)2/2 , (1.2.12)

W_pl=6,25/2=3,13 м³.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 2,5 м, тогда площадь бака определяем по формуле

F₆=W_p1 /2,5 м² , (1.2.13)

F_б=3,13/2,5=1,25 м².

Принимаем размеры баков в плане 1,1*1,15 м. Объем расходного бака W_u, м³ определяем по формуле

W_u = W_рс_a_(он)2В_и/Т В_им , (1.2.14)

где Т - продолжительность хранения известкового теста, сут;

В_и - концентрация извести в известковом тесте, %;

В_им - концентрация известкового молока , %;

W_u = 3,13*35 /30*5 =0,73 м³.

Принимаем 2 расходных бака по 0,365 м каждый.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 2,0 м, тогда площадь бака определяем по формуле

F₆=W_Pl/2,2 м² , (1.2.15)

Р_б=0,365/2=0,18 м².

Для гидравлического перемешивания известкового молока принимаем

сжатый воздухе интенсивностью подачи 10 л/(с м ).

Потребный расход воздуха Q_в, л/с, определяем по формуле (1,2.9)

Q_в= 10*0,18*2=3,6 л/с.

Принимаем одну рабочую и одну резервную воздуходувки марки ВК-1,5 с подачей 0,38 м³/мин., избыточным давлением 14 м,[8].

Дозирование реагента в обрабатываемую воду осуществляется с помощью насосов - дозаторов.

Подача насосов Q_н, м³/ч определяем по формуле:

Q_н = Q_ч* Д_Р/10000* В , (1.2.16)

где Q_ч - производительность очистной станции, м3/ч.

Для коагулянта:

Q_н =481,29* 50 / 10000 * 12 * 1 = 0,2 м³/ч.

Принимаем 2 насоса дозатора - 1 рабочий и 1 резервный. По [9, таблица 4.24] подбираем насос НД - 400/16, Nэл/дв =1,1 кВт, р = 1,6 мПа.

Подачу насоса для дозирования известкового молока Q, м³/ч определяем по формуле:

Q = 481,29* 2,16 /10000 * 5* 1 = 0,02 м³/ч.

По [9] подбираем дозатор типа Димба - 1, N эл/дв = 60 кВт, m = 45 кг, количество подаваемого раствора 2 м³/ч.

1.2.3 Расчет вихревого смесителя

Смеситель предназначен для полного и быстрого смешивания реагента с водой. Смеситель имеет два отделения. Вихревой смеситель принимаем квадратным в плане.

Диаметр подающей трубы d_п, м, определяем по формуле:

d_п = -4*q/ю*V, (1.2.17)

где q - расход воды на одно отделение, м /с;

V - скорость воды в смесителе ,1,3 м/с.

d_п = - 4 * 0,067 / 3,14 * 1,3 = 0,26 м.

Принимаем диаметр подающей трубы 0,3 м.

Сторона квадрата нижнего сечения смесителя В_н, м определяем по формуле

B_н = d_н + 0,05 , (1.2.18)

где d _н -наружный диаметр подающей трубы, м.

В_н = 0,325 + 0,05 = 0,4 м.

Сторона квадрата верхнего сечения В_в, м определяем по формуле

В_в=-q/V_в, (1.2.19)

где V_в - скорость восходящего потока, м/с.

B_в =- 0,067/0,03 = 1,49 м.

Высота нижней части смесителя h _н, м, определяем по формуле:

H_н = 0.5 ctg Ђ / 2 (B_в- B_н), (1.2.20)

где Ђ - угол между наклонными стенками нижней части смесителя , 45 град .

h_н= 0,5 ctg 45/2 (1,49 - 0,4) = 1,35 м.

Высоту верхней части смесителя принимаем равной 1 м. Общая высота смесителя составляет:

h = h_н + h_в + 0.3 , (1.2.21)

h= 1,35+ 1+0,3 = 2,65 м.

Площадь поперечного сечения сборного лотка F_л, м, определяем по формуле:

F_л=q/2*V , (1.2.22)

где V - скорость движения воды в лотке ,0.6 м/с.

F_л = 0,067 /2* 0,6 = 0,056 м².

Ширина лотка В_л, м определяем по формуле:

В_л=F_л/h_л , (1.2.23)

где h_л- глубина потока в лотке , 0.3 м.

В_л = 0,056/0,3 = 0,18 м.

Уклон дна лотка i = 0,02.

В лоток вода поступает через затопленные отверстия.

Общая площадь отверстий F_о, м² определяем по формуле:

F_о= q/V , (1.2.24)

где V - скорость воды в отверстиях , 1м/с.

F_о = 0,067 / 1 = 0,067 м².

Диаметр одного отверстия равен 80 мм.

Число отверстий n_о, шт. определяем по формуле:

n_о = F_o/f_o , (1.2.25)

где f_o - площадь одного отверстия, м².

. f_о=п*d_о²/4, (1.2.26)

f_o=3,14*0,082/4=0,005 м².

n_о= 0,067 / 0,005 = 14 штук.

Шаг отверстий 10,м определяем по формуле:

1_о = 4 В_в/n_о . (1.2.27)

1_о = (4*1,49)/14 = 0,43 м.

Диаметр обводного трубопровода равен 0,4 м.

Диаметр трубопровода для отвода воды равен 0,3 м.

1.2.4 Расчет осветлителя со взвешенным осадком

Осветлитель принимаем для удаления из воды коагулированной взвеси.

Площадь зоны осветления F_осв, м определяем по формуле:

F_осв= Q_ч*K_P/3.6*V_осв, (1.2.28)

где К_р - коэффициент распределения воды между зонами осветления и

отделения осадка , [1, таблица 20];

V_осв - скорость восходящего потока воды в зоне осветления , мм/с;

F_осв = 481,29* 0,7 / 3,6 * 0,8 = 117,0 м².

Площадь зоны накопления и уплотнения осадка F_н, м определяем по формуле

F_н= Q_ч (l-K_p)/3.6*V_осв, (1.2.29)

F_н= 481,29* (1 - 0,7) / 3,6 * 0,8 = 50,13 м².

Общая площадь осветлителя F_общ, м определяем по формуле:

F_o_6щ = F_осв + F_н (1.2.30)

F_общ = 117,0 + 50,13 =167,13 м².

Принимаем 2 рабочих осветлителей и 1 резервный.

Площадь каждого коридора осветления f_кор, м² определяем по формуле:

f_кор = F_осв / 2N_р, (1.2.31)

где N_p - количество рабочих осветлителей .

f_кор= 117,0/2* 2 = 29,25 м².

Площадь осадконакопителя f_н, м² определяем по формуле:

f_н = F_н/N_p. (1.2.32)

f_н= 50,13 /2 =25,07 м².

Ширина коридоров осветления В _кор = 3 м.

Длина коридора осветления 1 _кор, м, определяем по формуле:

l_кор= f_кор/В_кор (1.2.33)

l_кор = 29,25/ 3 = 9,7 м.

Ширина осадконакопителя В_н, м определяем по формулеб

B_н = f_н/ l_кор , (1.2.34)

В_н= 25,07/9,7 = 3,2 м.

Объем зоны накопления и уплотнения W_зн, м³ ,определяем по формуле:

W_зн = T_P* Qч* (C_в-Ќ)/N_p* Є , (1.2.35)

где Т_р - время уплотнения осадка, ч;

Є - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы осадка, г/м³, [1 , таблица 19];

Ќ - мутность воды, выходящей из осветлителя, г/ м³;

С_в - концентрация взвешенных веществ.

Концентрацию взвешенных веществ С _в, г/м³, определяем по формуле:

С_в = М_о + К_к Д_к + 0,25 Ц + В_и, (1.2.36)

где М_о - количество взвешенных веществ в исходной воде, г/м³;

К_к - коэффициент, равный 0.5 для очищенного сернокислого алюминия

Ц - цветность исходной воды, град;

В_н - количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, г/м.

Количество нерастворимых веществ В_н, определяем по формуле:

В_н=(Д_щ/к_щ )-Д_щ. (1.2.37)

В_н = (2,16/0,4) - 2,16 = 3,24 г/м³.

С_в = 500 + 0,5 * 50 + 0,25 * 60 + 3,24 = 543,24 г/м³.

W_зн = 12 * 481,29 * (543,24 - 10) / 2 * 35000 = 44,0 м.

Дырчатые трубы для удаления осадка d = 150 мм, время отведения накопившегося осадка в течение 0.25 ч, расстояние между трубами 3 м. Диаметр отверстий в трубах равен 20 мм, а расстояние между ними 0,5 м, скорость движения осадка в отверстиях 3 м/с. Расход в осадкосбросных трубах q_о, м³/ч, определяем по формуле:

q_о = W/t, (1.2.38)

где t - время удаления осадка, ч.

q_о=44,0 / 0,25 = 176,0 м³/ч = 0,049 м³/с.

Диаметр осадкосборного трубопровода d_о, м, определяем по формуле:

d_о= -4 q_o/ю Vn_o, (1.2.39)

где V -скорость движения воды с осадком на выходе из осадкосборных труб, м/с;

n_о - количество осадкосборных труб.

d = - 4 * 0,049 / 3,14 * 1,3 * 2 = 0,15 м = 0,15 м.

Подача воды в осветлитель осуществляется с помощью дырчатого коллектора. Диаметр дырчатого коллектора d _кол, м, определяем по формуле:

d _кол = - 2 q/юVN_p , (1.2.40)

где q - производительность очистной станции, м /с.

d _кол = - 2 * 0,13 / 3,14 * 0,5 * 2 = 0,30 м.

Отверстия в коллекторе d = 25 мм располагаем в шахматном порядке под углом 45 градусов через 0,5 м. Скорость движения воды на выходе из отверстий V = 1,5 м/с.

Сбор воды предусматриваем желобами с треугольным водосливом высотой 60 мм. Расстояние между осями 150 мм.

Расход воды в одном желобе q_ж, м³ /с, определяем по формуле:

q_ж = K_p*q/4*N_p, (1.2.41)

q_ж = 0,7 * 0,13 / 4 * 2 = 0,011 м³/с.

Расчетная скорость в желобах 0,5 м/с, тогда площадь желоба определяем по формуле:

F_ж = q_ж /0,5 м²,

F_ж=0,011/0,5=0,02 м².

Ширину желоба В_ж, м, определяем по формуле:

В_ж=F_ж/h, (1.2.42)

где h-высота воды в желобе, м.

В_ж =0,02/0,2=0,1 м.

Для отвода избыточного осадка из зоны осветления в осадконакопитель служат осадкоприемные окна.

Площадь окон с каждой стороны f_ок, м², определяем по формуле:

f_ок = (l-K_p)q/2 N_p V_ок, (1.2.43)

где V_ок - скорость движения воды с осадком в осадкоприемных окнах, м/с.

f_ок = (1 - 0,7) 0,13 / 2* 2*0,01 = 0,98 м².

Высоту окна принимаем h = 0,2 м.

Общая длина окон 1_ок, м, определяем по формуле:

1_ок = f_ок /h_ок, (1.2.44)

1_ок = 0,98 / 0.2 = 4,9 м.

Принимаем окон по 1 м каждое с расстоянием между ними 0,47 м. Высоту слоя взвешенного осадка в зоне осветления h_во, м, определяем по формуле:

h_во = h_верт + 0.5 h_пир , (1.2.45)

где h_верт - высота зоны взвешенного осадка, м;

h_пир - высота пирамидальной части осветлителя , м.

Высота пирамидальной части осветления h_пир , м, определяем по формуле:

h_пир =В_кор-a/2tg Ђ, (1.2.46)

где а - ширина коридора понизу, м;

Ђ - угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка, равный 60 град.

h_пир = 3 - 0,5 / 2* tg 60/2 = 2,2 м.

h_во= 1+0,5*2,2 = 2,1 м.

Полная высота осветлителя Н, м, определяем по формуле:

Н = h_зо + h_верт+ h_пир+ h_с , (1.2.47)

где h_зо- высота зоны осветления, м;

h_с - строительная высота, равная 0.3 м.

Н = 2,5 + 1 + 2,2 + 0,3 =6,0 м.

Сбор осветленной воды в верхней части осадкоуплотнителя осуществляется через дырчатые трубы, располагаемые на 0,3 м ниже поверхности воды в осветлителе и не менее 1,5 м выше верха осадкоприемных окон. Расход воды в одной трубе q_тр , определяем по формуле:

q_тр = [(1 - K_p) - K_p (С - М / Є)] Q /n N_p, (1.2.48)

где, n - количество водоотводящих труб, принимаем 2;

Є - средняя концентрация твердой фазы, [1, таблица 19].

q_тр = [(1 - 0.7) - 0.7 (543,24 - 10 / 35000)]*481,29/ 2*2 = 34,81 м³/ч.

Принимаем по [7] диаметр трубопровода для отвода осветленной воды равным 0,3 м.

1.2.5 Расчет скорых фильтров

Фильтры применяют в качестве второй ступени очитстки. В составе фильтрующего материала используют кварцевый песок, дробленный керамзит и другой материал, и их коммуникации рассчитываем на работу при нормальном 12 часовом и форсированном 6 часовом режимах.

Общая площадь фильтров F_ф, м, определяем по формуле:

F_ф = Q_п/Т_ст* V_н-3.6*n*и*t₁ -n*t₂ * V_н , (1.2.49)

где Т_ст - продолжительность работы станции в течение суток, ч;

V_н - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме , м/ч

принимаем по [1 , таблица 21];

n - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме;

и - интенсивность промывки, л/(с м²), принимаем по [ 1 , таблица 23 ];

t₁ - продолжительность промывки, ч принимаем по [ 1 , таблица 23 ];

t₂- время простоя фильтра в связи с промывкой , ч.

F_ф=11106,7/24* 7-3.6* 2* 15*0.1 -2*0.33*7=72,79 м².

Количество фильтров N_ф, шт, определяем по формуле:

N_ф = 0.5-F_ф, (1.2.50)

N_ф = 0.5 V 72,79 = 4 шт.

При этом должно обеспечиваться соотношение:

V_Ф =V_н N_ф/(N_ф-N₁,) , (1.2.51)

где V_ф - скорость при форсированном режиме, м/ч;

N₁ - число фильтров в ремонте.

V_ф = 7*4/(4-1) = 9,ЗЗ м/ч.

Принимаем размер одной ячейки равной 5*3,8 м, при этом площадь одного

фильтра равна F_ф= 19,0 м, что меньше 30,0 м, следовательно устраиваем фильтр без центрального канала.

Трубчатую распределительную систему, предназначенную для сбора фильтрата и подачи промывной воды, рассчитываем по промывному расходу.

Промывной расход q_пр, определяем по формуле:

q_пр = и *F₁, , (1.2.52)

q_пр = 15 * 19 = 285 л/с=0,285 м³/с.

Диаметр коллектора d_к, м, определяем по формуле:

d_к = -4 q_пр /ю V_к , (1.2.53)

где V_к - скорость движения воды в коллекторе , равная 1 м/с.

d_кол = - 4 * 0,285 /3.14*1= 0,6 м.

Количество ответвлений дренажной системы n_отв, шт определяем по формуле

n_отв = 2*В_ф/а , (1.2.54)

где В_ф - ширина фильтра, м;

а - расстояние между осями ответвлений, м.

n_отв = 2* 5/0,3 = 33 шт

Диаметр отверстий d_отв, м, определяем по формуле:

d_отв =-4*q_пр/n_отв* ю * V_отв, (1.2.55)

где V_отв - скорость движения воды в ответвлении, м/с, принимаем 1,8 м/с.

d_отв = -4 * 0,285 / 33 * 3.14 * 1,8 = 0,08 м.

На ответвление предусматриваем отверстие d = 10 мм на расстоянии 200 мм друг от друга. Общая площадь отверстий составляет 0,5% от общей площади фильтров.

F= 0.005 F (1.2.56)

F = 0.005 * 76,0 = 0,38 м².

Отверстия располагаются в два ряда в шахматном порядке под уклоном 45 градусов к низу. Ответвление дренажной системы присоединяем к коллектору. Расстояние от низа отверстий до дна фильтра равно 80 мм. Количество отверстий n_отв, шт, на ответвлении определяем по формуле:

n_отв = 4 F/ ю d² , (1.2.57)

где d_отв - диаметр отверстий, м.

n_отв = 4 * 0,38/ 3.14* (0.01)² = 4840 шт.

На одно ответвление приходится 4840 / 33 = 146 шт.

Потери напора в дренажной системе h, м, определяем по формуле:

h = ЎV²/2g + V²/2g , (1.2.58)

где Ў - коэффициент гидравлического сопротивления, принимаем по [1 , п.6.68];

Ў = 2.2/К²+1 , (1.2.59)

К - коэффициент перфорации, равный 2.

Ў =2.2 / 0.3 ²+ 1 = 1,55.

h = 1,55 * 1² / 2 * 9.81 + 1,8 ² / 2 * 9.81 = 0,24 м.

g - коэффициент свободного падения.

Крупность фракций 2-20 мм. Высота поддерживающих слоев - 300 - 400 мм. Для сбора и отведения промывной воды предусматривают желоба пятиугольной формы. Расстояние между слоями соседних желобов 1,7 м.

Ширина желоба В_ж, м, определяем по формуле:

В_ж = К⁵-q²_ж / (1.57 + а_ж) , (1.2.60)

где К - коэффициент, принятый равным 2,1;

q - расход воды в желобе, м³/с.

Расход воды в желобе равен 0,14 м³/с.

а_ж - отношение высоты пирамидальной части желоба к половине его ширины, м.

В_ж =2,1 ⁵- 0,14 ² / (1,57+1,5)³ = 0,42 м.

Полная высота желоба Н_ж, м, определяем по формуле:

Н_ж = 0.5В^ж(1+а), (1.2.61)

Н_ж = 0.5* 0,42 * (1+1,5) = 0.53 м.

Расстояние от верхней кромки желоба до поверхности фильтрующей загрузки h _ж, м, определяем по формуле:

h_ж = Н_з*а_е/100 + 0.3 , (1.2.62)

где Н_з- высота фильтрующей загрузки, м принимаем по [1 , таблица 22];

а _е- относительное расширение фильтрующей загрузки, %, принимаем по [1 , таблица 23].

h_ж = 0.7 *50/100 + 0.3 = 0,65 м.

Уклон дна желоба принимаем 0,01.

В фильтрах со сборным карманом расстояние от дна желоба до дна кармана Н_к, м, определяем по формуле:

H_к=l,73*3-(q²_np/g*B²_к)+0,2 , (1.2.63)

где q _пр- промывной расход, м³/с;

В_к-ширина кармана, принятая 0,7 м;

g - коэффициент свободного падения.

Н_к=1,73* 3-(0,2852/9,81*0,72)+0,2=0,55 м

Промывку фильтров осуществляем чистой водой с помощью насосов. Забор воды осуществляем из РЧВ. Принимаем 2 рабочих и один резервный с подачей , равной промывному расходу q _пр=285 л/с и напором Н=15 м, насос типа Д 2000 - 21 , n = 730 об/мин . Скорость воды в трубопроводах принимаем 1.5 м/с . Для удаления воздуха из дренажной системы фильтра на коллекторе предусматриваем воздушник д = 100 мм , для опорожнения фильтра спускные трубы д = 200 мм.

Полную высоту фильтра Н_ф, м, определяем по формуле:

Н_ф = Н_п + Н_з + Н_в + Н_доп + h , (1.2.64)

где Н_п - общая высота поддерживающих слоев, принимаем по [1, таблица 23];

Н_в- высота слоя воды над фильтрующей загрузкой, м;

h-превышение строительной высоты над уровнем воды, равная 0,3 м;

Н_доп - дополнительная высота, м.

Н_доп=W_о/ёF , (1.2.65)

где W_о - объем воды, м³ накапливающийся за время простоя одновременно

промываемых фильтров;

ё F - суммарная площадь фильтров, в которых происходит накопление воды, м².

W_о= Q_n/(N-l)*t₂ , (1.2.66)

W_o = 11106,7 /(4-1) * 24 * 0.33 = 50,91 м³.

ёF = (N- 1) F₁, (1.2.67)

ёF = (4-1)* 19 = 57,0 м².

Н_доп = 50,91 /57,0 =0,9 м.

Н_ф = 0,7 + 0,7 + 2 + 0,9 + 0,3 = 4,7 м.

Принимаем диаметр трубопровода для подачи воды на фильтр равным 0,2 м, диаметр трубопровода для отвода фильтра равным 0,2 м, диаметр трубопровода для подачи промывной воды на фильтр равным 0,6 м, диаметр трубопровода для отвода промывной воды равным 0,6 м.

1.2.6 Обеззараживание воды хлорированием

Обеззараживание производим с помощью сильных окислителей. В качестве окислителя используем хлор.

Хлор на водопроводных очистных сооружениях используем как для предварительного хлорирования с целью улучшения хода коагуляции, обесцвечивание воды и улучшения санитарного состояния сооружений, так и для обеззараживания воды. Хлор вводим в воду за три минуты до ввода коагулянта. Хлорирование воды осуществляем жидким хлором.

Расход хлора q _х, кг/ч, определяем по формуле:

1. Для предварительного хлорирования:

q_x¹=Д_xQ_ч/1000, (1.2.68)

где Д_х- доза хлоросодержащих реагентов, 3-10 мг/л.

q_х²=5 * 481,29 / 1000 = 2,41 кг/ч.

2. Для обеззараживания воды:

q_х²= Д_х Q_ч /1000, (1.2.69)

где Д_х - доза активного хлора, (2-3 мг/л).

q_x² = 3*481,29/ 1000 = 1,44 кг/ч.

Общий расход хлора q_x , кг/ч, определяем по формуле:

q_x= q_x¹ + q_х² , (1.2.70)

q_x=2,41+ 1,44 = 3,85 кг/ч.

Принимаем два рабочих и один резервный хлоратор типа ЛК - 12 массой 10 кг с расходом воды до 30 м³/ч.

Хлорное хозяйство очистной станции обеспечивает прием, хранение, испарение жидкого хлора. Хлорное хозяйство располагаем в отдельностоящей хлораторной, где сблокированны расходный склад хлора, испарительная и хлордозаторная.

Хранение хлора в расходных складах предусматриваем в бочках.

Потребное количество хлора Q_x, кг, из расчета тридцати суточного запаса определяем по формуле:

Q_x = 720q_x (1.2.71)

Q_x= 720* 3,85 = 2772 кг.

Потребное количество бочек п, шт, определяем по формуле:

n = Q_x/M_k , (1.2.72)

где M_k - масса сжиженного хлора в бочке, 69 кг.

n = 2772 / 69 = 40 шт.

Принимаем 40 бочек вместимостью каждая 55л с Д_н = 219 мм, длиной корпуса= 69 мм, m _{пуст.тары} = 79,5 кг.

С 1 м² поверхности бочки при комнатной температуре можно получить до

2кг/ч хлор-газа. Поэтому для увеличения объема хлора применяем испарители, которые размещаем в расходном складе. Схема оборудования хлораторной с испарителем представлена ниже.

рисунок 1.2.1 - Схема оборудования хлораторной

1. Бочка

2. Испаритель

3. Грязевик

4. Вакуумный хлоратор

5. Манометр

Ж.Х. - трубопровод с жидким хлором

Х.К - трубопровод с хлором газом

В - трубопровод с водой

Х.В. - трубопровод с хлорной водой

1.2.7 Фторирование воды

В качестве реагента для фторирования воды применяем фтористый натрий.

Дозу фторосодержащего реагента D_ф,г/м³,определяем по формуле

D_ф=10⁴(m_ф*а_ф-ф)/к_ф*с_ф , (1.2.73)

где m_ф -коэффициент, зависящий от места ввода реагента в обрабатываемую воду, принятый при вводе перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды-1,1;

а_ф-необходимое содержание фтора в обрабатываемой воде в зависимости от климатического района расположения населенного пункта, устанавливаемое органами санитарно-эпидемиологической службы в пределах 0,7-1,5 г/м³;

ф-содержание фтора в исходной воде, г/м³;

К_ф - содержание фтора в чистом реагенте, % для натрия фтористого —45 %4

с_ф-содержание чистого реагента в товарном продукте, %, принятое для натрия втористого -95 %.

D_ф=10⁴(1,1*1-0,3 )/45*95=1,87 г/м³.

Фторосодержащие реагенты (из расчета 30-ти суточного запаса) хранят на складе в заводской таре. Поставку фторосодержащих реагентов осуществляют: натрий фтористый стальных бочках, вместимостью до 100 л, в полиэтиленовых мешках, вложенных в многослойные бумажные мешки (до 50кг).

Количество фторосодержащего реагента М_ф, кг, на принятый срок хранения определяем по формуле:

М_ф=Q*D_ф*Т/1000 , (1.2.74)

где D_ф-доза фторосодержащего реагента, г/м³;

Q-расход обрабатываемой воды м³/сут;

Т-продолжительность хранения реагента, сут.

М_ф=11106,7*1,87*30/1000=623,01 кг.

При применении фтористого натрия применяют технологическую схему с приготовлением ненасыщенного раствора реагента в расходных баках. При приготовлении ненасыщенных растворов в расходных баках концентрацию раствора реагента принимаем для натрия фтористого —2,5%. Объем расходного бака W_р, м³,определяем по формуле:

W_p=Q_ч*D_ф)*t/1000*B_p*y, (1.2..75)

где Q_ч-расход обрабатываемой воды ,м³/ч;

D_ф- доза фторосодержащего реагента, г/м³;

t-время на которое приготавливается раствор равное 10ч;

Вр-концентрация раствора реагента,%;

у-объемный вес раствора реагента, принятый равным 1т/м .

W_p=481,29* 10* 1,87/1000*2,5* 1=0,36 м³.

Принимаем два расходных бака с объемом каждый равным 0,18 м³.

1.3 Водозаборные сооружения

1.3.1 Выбор источника водоснабжения и места расположения водозаборных сооружений

Источник водоснабжения выбираем на основании топографических, гидрогеологических и других изысканий. Выбираем по этим данным , что источником водоснабжения является река , т.е. поверхностный водозабор . Принятый источник обеспечивает бесперебойную подачу снабжаемому объекту требуемых количеств воды не только на определенный срок эксплуатации , но и на перспективу развития .

Место забора воды выбираем на основании плана реки с учетом [1, п.п.5.82-5.86] . Забор из реки осуществляется выше населенного пункта по течению реки. Место забора воды позволяет организовать зоны санитарной охраны согласно [3 , п.п. 10.8-10.11] .

Место забора воды располагается на вогнутой части берега, которую необходимо укрепить, т.е. она чаще всего подвергается размыву. Глубина

реки в этом месте достаточна для нормальной работы водоприемника круглый год.

Отказ источника водоснабжения может произойти в результате недопустимого снижения его дебета, повышения или снижения уровня воды, что может вызвать затопление водоприемника или невозможность всасывания воды насосами, в результате катастрофических сбросов загрязненных сточных вод, что может вызвать непредвиденное и резкое ухудшение качества воды источника.

1.3.2 Обоснование выбора типа водозабора и конструкции водоприемника

Выбор типа водозаборных сооружений зависит от пределов сезонного колебания уровня воды в реке, степени загрязненности воды источника, ледовых условий, характера грунтов, слагающих русло реки и др. По всем этим факторам выбираем русловой водозабор раздельного типа по схеме: оголовок, самотечные линии, береговой колодец диаметром 6,0 м, всасывающие трубы длиной 76,2 м, насосная станция первого подъема размером 6 х 30 м.

Тип и конструкцию водоприемника выбираем в зависимости от производительности водозабора, требований органов рыбоохраны, наличие судоходства и лесосплава по реке, глубины реки, грунтовых условий .

1.3.3 Гидравлический расчет

1.3.3.1 Определение размеров съемных сеток и входных окон в береговых колодцах и в водоприемнике

Определяем расчетный расход Q_p ,м³/с, с учетом подачи воды на собственные нужды очистной станции в размере 5 % определяем по формуле:

Q_p = Q_n* 1.07 , (1.3.1)

где Q_n - полная расчетная производительность очистной станции, м³/сут.

Q_n= 11106,7 * 1,07 = 11884,17 м^З/сут = 0,14 м³/с.

Площадь решеток F_p, м² , определяем по формуле:

F_p=l,25*K*(Q_p/2)/V , (1.3.2)

где Q - расчетный расход воды в одной секции, м³/с;

V - средняя скорость втекания в отверстия решеток, м/с;

К - коэффициент, учитывающий стеснение отверстий окон стержнями решеток и равный.

К = (а + с)/а , (1.3.3)

где а - расстояние между стержнями решеток, мм;

с - толщина стержня решетки из полосовой стали, мм.

К = (50 + 6)/ 50 = 1,12.

F_p = 1,25 * 1,12 *0,14/ 2*0,2= 0,49 м².

По [9, таблица 1.1] принимаем размеры решеток, 1 решетку F_1р = 0,49 м²

размером H*L=1,04 * 0,7 м.

Размер проходного отверстия окна 600 * 800 мм, масса решетки 33 кг. При расходе воды менее 1 м³/с принимаем плоские сетки.

Площадь сеток F_c, м² , определяем по формуле:

F_c=1.25 (Q_P/2*K)/V, (1.3.4)

где V - скорость воды в ячейках сетки, м/с;

К - коэффициент учитывающий стеснение отверстий окон проволочками сеток и равный

К = (а + с/а)² (1+р) , (1.3.5)

где а - размер ячейки сетки в свету, мм;

с - диаметр проволочек сетки, мм;

р - коэффициент стеснения сетки опорными рамками, равный 0,2 - 0,3.

К = (2+ 1/2)²*(1 +0.2) = 2.7.

F_c = 1.25 * 0,14 / 2 * 0.3 * 2.7 = 0,79 м².

По [9, таблица 1.3] принимаем одну сетку, площадь сетки F_c = 0,79 м² ,

размером 800 * 1000 и массой 53,5 кг.

1.3.3.2 Расчет самотечных трубопроводов

Принимаем самотечные водоводы из стальных труб. В пределах русла водотока снаружи защищаются от истирания донными наносами.

Число самотечных линий принимаем равным двум.

Диаметр самотечных линий Д, м, определяем по формуле:

Д = -4 Q/2юV , (1.3.6)

где V - скорость воды в самотечной линии, принимаемая предварительно

1 м/с.

Д = - 4 * 0,14 / 2 * 3,14 * 1 = 0,3 м.

Принимаем Д = 0,3 м, тогда скорость V,м/с, определяем по формуле:

V=2* Q /ю Д²

V=2*0,14/3,14*0,3²=0,99 м/с.

Диаметр самотечных линий Д_вс, м, равен:

Д = -4 * 0,14 / * 3,14 * 1,5 = 0,34 м.

где V - скорость воды во всасывающей линии, принимаемая предварительно 1,5 м/с.

Принимаем Д_вс = 0,3 м, тогда скорость V,м/с, определяем по формуле:

V=2*Q/ ю Д²_вс,

V=2*0,14/3,14*0,32=0,99 м/с.

Согласно [1], скорость движения воды в самотечных линиях должна быть в пределах 0,7 - 1,5 м/с так как трубы со временем заиливаются, поэтому предусматриваем линии и решетки от закупорки сором и шугой путем промывки.

Скорость движения воды при промывке V, м/с, определяем по формуле:

V>A⁴-Дd , (1.3.7)

где А - параметр принимаемый равным 7,5 - 104

Д - диаметр водоводов, м;

d - средний диаметр промываемых частиц, м.

V_пр = 10⁴ -0,3 * 0.0009 = 1,28 м/с.

Принимаем V_п_p =1,3 м/с.

Промывной расход Q_п_p , м³/с, определяем по формуле:

Q_пр = VД² ю / 4 , (1.3.8)

Q_пр= 1,3 * 0,3 ² * 3,14 / 4 = 0,1 м³/с.

Диаметр трубы подающий промывную воду Д_пр, м, определяем по формуле

Д_пр =-4 Q_пр/ ю V . (1.3.9)

Д_пр =-4* 0,1 /3,14* 4=0,18 м.

Принимаем диаметр 200 мм, при скорости движения воды в ней 4,57 м/с.

1.3.3.3 Определение отметок уровней воды в приемном и всасывающем отделениях.

Отметки уровней воды расчитываем на промывной и аварийный режим работы водозабора.

Нормальный режим работы

Расход воды Q =68,8 л/с и диаметр Д=0,3 м.

Отметка уровня воды Z_п_p , м в приемном отделении определяем по формуле

Z_п_p = Z_нгв-(h_p + h_тр + h_м) , (1.3.10)

где Z_нгв - отметка воды в реке при низком горизонте, м;

h_p - потери напора в решетках, равные 0,05 м;

h_тр - потери напора по длине в самотечной линии, м определяется с помощью [7] по формуле:

h_тр= i*1, (1.3.11)

h_тр = 4,2 * 0.0762 = 0,32 м.

где 1 - длина самотечной линии, м;

h_м- местные потери напора, м определяемые по формуле:

h_м = ЎV²/2g , (1.3.12)

где Ў - сумма коэффициентов местных сопротивлений, принимаемые по [8] согласно схеме водозабора.

h_м = 1.66 * 0,912 / 2 * 9.81 = 0,07 м.

Z_п_p = 74,00 - (0,32 + 0,07 + 0,05) = 73,56 м.

Отметка уровня воды во всасывающем отделении Z_вс, м определяем по Формуле:

Z_вс = Z_np-h_c , (1.3.13)

где h_c - потери напора в сетке, равные 0,1 м.

Z_вс = 73,56-0,1 =73,46 м.

При максимальном уровне:

Z_np = 79,00 - (0,32 + 0,07 + 0,05) = 78,56 м.

Z_вс= 73,56 -0,1 =73,46 м.

Аварийный режим:

Расход воды Q=137,55 л/с и диаметр Д=0,3 м.

При промывке или ремонте одной секции весь расход пройдет по одной линии, а скорость удвоится.

Потери напора по длине:

H_тp=16,l * 0.0762=1,23 м.

Местные потери напора:

H_м=1.66* 1,82 2/2* 9.81=0,28 м.

Потери напора в решетках - 0,1 м, а в сетках 0,15 м,

h_c=0.15 м.

Отметка уровня воды в приемном отделении Z_п_p, м.

Z_п_p = 95,00 - (1,23 + 0,28 + 0,1) = 72,39 м.

Отметка уровня воды во всасывающем отделении Zвс, м,

Z_вс=93,39-0.15=93,24 м.

При максимальном уровне:

Z_п_p = 100,00 - (1,23 + 0,28 + 0,1) = 98,39 м.

Z_вс=93,39-0.15=93,24 м.

Отметка дна приямка глубиной 0,7 м при высоте сетки 0,8 м равна:

Z _{приямка} = Z_п_p - (0,7 + 0,8) = 91,74 - 1,5 = 91,74 м.

1.3.3.4 Определение отметки днища берегового колодца

Отметку днища колодца Z_д, м, устанавливаем исходя из высоты полотна плоской сетки, отсчитываемой от минимального уровня воды во всасывающем отделении:

Z_д= Z_вс-H_с- h_п_p , (1.3.14)

где Нс-высота полотна плоской сетки, м;

h_п_p-глубина осадка для приямка,принятая равной 0,5 м.

Z_д=93,24-1,0-0,5=93,74 м.

Отметку днища колодца проверяем по заглублению под минимальный уровень воды всасывающей трубы

Z_д= Z_вс-h₁-h₂-h₃ , (1.3.15)

где h₁-допустимое заглубление отверстия всасывающей трубы, принятое

равным 2*Д_в =2*0,6=1,2 м

где Д_в- диаметр отверстия воронки, Д_в=2* Д_вс=2*0,3=0,6 м;

h₂-расстояние от низа воронки до бетонного откоса приямка, принятое

равным 0,8* Д_в=0,8*0,6=0,48 м;

h₃-высота бетонного токоса приямка, м, определяем по формуле:

h₃=h_п_p+0,25 , (1.3.16)

где h_п_p-высота приямка, м.

h₃=0,5+0,25=0,75 м.

Z_д=93,24-1,2-0,48-0,75=90,81 м.

Из двух полученных расчетных отметок днища берегового колодца принимаем меньшую, Z_д=90,81 м.

1.3.4 Технологические расчеты

1.3.4.1 Подбор грузоподъемного оборудования

Подъем сеток для промывки осуществляется талью, подвешенной к кошке, перемещающейся вдоль сеточных проемов по двутавровой балке (20). Тали выпускаются с ручным и электрическим приводами грузоподъемностью 0,5; 1,0 и 2,0 т. Для подъема и опускания решеток и щитов в береговых колодцах используются ручные настенные лебедки грузоподъемностью О,5 т. Пазы для сеток устраиваются двойными, чтобы пользоваться запасным комплектом во время промывки.

Грузоподъемное устройство для промывки решеток определяем по формуле

P=(G_p,c+q_в*f*F_p,c)*K, (1.3.17)

где G_pc -Macca решетки с тросом,т;

q_в-давление воды на 1м сетки, равное 0,15 т/м;

f-коэффициент трения металла по смоченному металлу, равный 0,44;

F_pc -площадь решетки, м;

К - коэффициент запаса, равный 1,5.

Р=(0,0535+0,15*0,44*0,8)*1,5=0,159 т.

Принимаем шестереночную таль грузоподъемностью 0,5 т, массой 27 кг и скоростью подъема груза 1,45 м/минуту согласно [9, с. 395 - 405].

1.3.4.2 Удаление осадка

В приемном отделении берегового колодца и в приемном и всасывающем отделениях водозабора устраивают приямки для сбора осадка. Дно в отделениях имеет уклон к приямку. Из приямка осадок удаляется эжектором Производительность эжектора определяем из учета наполнения осадка слоем 0,7 м и разбавления его при откачке среднем 8 раз. продолжительность работы эжектора принимаем равной 1 час. Осадок с водой сбрасывается вниз по течению реки.

При размере приямка в плане в среднем 1*1 м и высоте слоя осадка 0,7 м его объем равен 0,7 м³. Принимаем коэффициент разбавления осадка равным 3, тогда объем откачиваемой смеси равен 2,1 м. При работе эжектора в

течение 1 часа его производительность будет равной 2,1 м /ч или 0,6 л/с.

1.3.4.3 Расчет сооружений на устойчивость

Взвешивающая сила равна весу воды, вытесненной стенками и днищем колодца по наружным размерам. При толщине стенок 0,4 м и днища 1,0 м вес вытесненной воды равен:

W=y_в*0.785*D²*H=l*0,785*6,8²*10,81=392,4 т.

Вес стенок колодца при их высоте на 0,7 м выше максимального уровня воды в реке

G_ст=y*g* П*D_с_p*H_cp*6=2,5*3,14*6,4*11,51*0,4=231,3 т.

Вес днища при средней его толщине 0,9 м равен:

G_д=2,5*3,14*32*0,9=63,6 т.

Вес двух перегородок при их толщине 0,3 м равен б

G_nep=2*2,5*0,3*6*l 1,51=103,6 т.

Вес наземного павильона при толщине кирпичных стен 0,5 м равен:

G_пав=1,5*4,2*4*6*0,5=75,6 т.

Общий вес колодца с наземным павильоном без веса оборудования составляет: 231,3+63,6+103,6+75,6=474,1 т.

Коэффициент устойчивости равен

К= Q/ W=474,1/3 92,4=1,21.

Следовательно, береговой колодец всплывать не будет.

1.3.5 Расчет насосной станции первого подъема

Расчет насосной станции первого подъема сводится к подбору насосов, электродвигателя и определению отметки оси насосов.

Часовую подачу насосной станции Q_ч, м³/ч, определяем по формуле:

Q_ч=l,04* Q_{макс.сут} /T , (1.3.18)

где Q_{макс.сут}- максимальный суточный расход, м ;

1,04-коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды насосной станции и очистных сооружений;

Т - продолжительность работы насосной станции, равная 24 часа.

Q_ч =1,04* 11106,7/24=481,29 м³/ч.

Устанавливаем величину подачи насосной станции первого подъема в период восстановления противопожарного запаса воды, хранящегося на насосной станции второго подъема, и окончательно уточняем расчетную подачу насосной станции первого Q _ч.восс м³/ч, подъема по формуле:

Q_{ч.восст}=0,7* Q_ч + (Q_п*3+ Q_макс._i- Q_ч*3)/T_восст , (1.3.19)

где Q_п*3-полный пожарный расход за три часа, т.е. за расчетную

продолжительность тушения пожара в населенном пункте или на

предприятии, м, определяем по формуле:

Q_п=q _нар*n _нар+q _внутр (1.3.20)

Q_п=25*2+5=55 л/с=198 м³/ч.

Q_макс._i - суммарный расход в течении трех часов наибольшего водопотребления, м³;

Q_ч*3-подача нормально работающих насосов насосной станции первого подъема за расчетную продолжительность тушения пожара, т. е. за 3 часа, м³;

Т_восст -продолжительность восстановления противопожарного запаса, равная 24 ч.

Q_{ч.восст}=0,7*481,29+(198*3+1795,95-481,29*3)/24=376,32 м³/ч.

Так как Q_{ч.восст} меньше Q_ч, следовательно, восстановление противопожарного запаса будет обеспечено рабочими насосами первого подъема, а за расчетную величину принимаем Q_{ч расч}= Q_ч=481,29 м³/ч.

Назначаем число напорных водоводов равным двум. Тогда расход воды по одному водоводу определяем по формуле:

Q_вод=Q_{ч расч}/n_вод (1.3.21)

где n_вод-число водоводов

Q_вод=481,29/2=240,65 м³/ч.

Принимаем стальные трубы.

Согласно [7] экономический фактор Э равен 0,5 и экономически выгодный диаметр напорного водовода d_вод=250 мм.

Вычисляем потери напора h_вод ,м, в напорных водоводах для нормальных условий их работы по формуле:

h _вод=l,l*i*l_вод, (1.3.22)

где 1,1 -поправочный коэффициент на местные сопротивления, имеющиеся на

водоводах;

i-гидравлический уклон, равный 0,0113,согласно [7];

l_вод -длина водовода, м.

h_вод=1,1*0,0113*150=1,86 м.

Предварительно устанавливаем значение потребного напора насосов по формуле:

H_потр.=z_смес- z_вс.отд +h_н.с+h_вод +H_зап , (1.3.23)

где z_смес - отметка уровня воды в смесителе очистных сооружений, м;

z_вс.отд - отметка наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприемного колодца, м;

h_н.с -потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции, равные 4 м;

Н_зап.- запас напора насосов праб на излив воды из трубопровода в смеситель, равный 1,5 м.

Н_потр =107,7-93,24+4+1,86+1,5=21,82м.

Расчетную подачу одного насоса Q₁ м³/ч, определяем по формуле:

Q₁=Q_{ч расч}/n_раб , (1.3.24)

Q₁=481,29/2=240,65 м³/ч.

Принимаем два рабочих и два резервных насоса с расходом Q₁=240,65 м³/ч и напором Н_потр = 21,82 м, марки Д200-36 с n=1450 об/мин. Мощность насоса N, кВт, определяем по формуле:

N = рgQ₁Н_потр/1000n , (1.3.25)

где р - плотность чистой воды, равная 1000 кг/м;

n - КПД насоса 4

Q₁ - подача воды одного насоса, м³/с;

Н_потр - потребный напор насоса, м.

К - коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя

в процессе эксплуатации насоса, принимаемый по [6],равным 1,25.

N=1000 * 9.81 * 0,06685 * 21,57/1000 * 0,72 = 19,65 кВт.

Потребную мощность электродвигателя N_дв, кВт, определяем по формуле

N_дв=к*N , (1.3.26)

где к - коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя в процессе эксплуатации насоса, принимаемый [6].

N_дв=1,25* 19,65=24,56 кВт.

По мощности двигателя 24,56 и частоте вращения n =1450 об/мин, приняв напряжение 380 В, по [10] принимаем двигатель марки А2 -72-4УЗ.

Допустимую геометрическую высоту всасывания насоса определяем по зависимости:

Н_s ^доп= Р_атм/pg-Р_па_p/pg-"h_доп-h_вс.тр , (1.3.27)

где Р_атм-атмосферное давление; величина Ратм/pg равна 10 м;

Р_пар-давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды; величина P_пар/pg равна 0,24 м водяного столба;

"h_доп - допустимый кавитационный запас, определяемый по рабочей

характеристике Q- h_доп при подаче Q_{1 хоз};

h_{вс тр}-потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q_1хоз, равная 2 м.

Н_s ^доп=10-0,24-4-2=3,76 м.

Отметку оси насоса Z_он, м, определяем по формуле:

Z_он=Z^ав_вс.отд+H_s ^доп (1.3.28)

Z_он=93,24+3,76=97,0 м.

Насос устанавливаем не под залив и определяем отметку оси насоса:

Z_он= Z^ав_вс.отд -0,2-"h_нас (1.3.29)

где "h_нас - вертикальное расстояние от оси до верхней точки корпуса.

Z_он =93,24-0,2-0,256=92,78 м.

Принимаем меньшую отметку Z_он=97,0 м.

Отметку пола машинного зала Z _{пола маш.зала,} м, определяем по формуле:

Z _{пола маш.зала}=Z_он-(h_нас+ h _рамы)- "h_ф , (1 .3.30)

где h_нас - высота насоса от оси до лап, м;

h _рамы - высота рамы под насос, м;

h_ф - высота фундамента над уровнем чистого пола, м.

Z _{пола маш.зала}=97,0-0,5-0,2-0,2=96,1 м.

Заглубление пола машинного зала h _загл, м, определяем по формуле:

h _загл=Z_повер -Z_{пола маш.зала} (1.3.31)

где Z_пове_p - отметка поверхности земли, м

h _загл= 102-96,1 = 5,9 м.

Определяем диаметры всасывающих труб и коллектора.

Всасывающие трубы насоса:

Q₁=240,65 м³/ч = 0,067 м³/с.

Задаемся скоростью воды V_в = 1 м/с.

Тогда расчетное сечение всасывающей трубы и_в, м² ,будет равно:

и_в = Q₁/V_в , (1.3.32)

и_в = 0,067/1 = 0,067 м².

Диаметр всасывающей трубы d_в, м, определяем по формуле:

d_в =-4 и_в/ю , (1.3.33)

d_в = -4* 0,067 /3,14 =0,29 м,

принимаем d_в = 300 мм.

и_в = ю * d_в²/4

и_в =3,14*0,3²/4=0,07м.

Тогда фактическая скорость воды V_факт, м/с, определяем по формуле:

V_факт = Q₁ / и_в , (1.3.34)

V_факт = 0,067 / 0,07 = 0,95 м/с.

Данная скорость приемлема.

Всасывающий коллектор:

Q₁₊₂= 481,29 м³/ч = 0,13 м³/с.

Задаемся скоростью V_в = 1 м/с.

и_в = Q₁₊₂ / V_в= 0,13/ 1 = 0,13 м².

Диаметр всасывающего коллектора d _вк, м, определяем по формуле:

d _вк = -и _вк/ ю ,

d _вк = -4 0,13/3,14 = 0,41 м,

принимаем d _вк = 400 мм, тогда

и _вк = ю(d)² / 4 = 3.14 *0.4 ²/ 4 = 0,126 м ².

Фактическая скорость во всасывающем коллекторе равна:

V _{вк факт} = Q_l₊₂/ и _вк = 0,13 /0,126= 1,11 м/с.

Данная скорость приемлема.

Участок соединяющий насос и напорный коллектор:

Q₁ = 0,067 м³/с

Задаемся скоростью V_н = 1,5 м/с.

Расчетное сечение напорной трубы и _н, определяем по формуле:

и _н = Q₁ / V_н,

и _н = 0,067 /1,5 = 0,045 м².

Диаметр напорной трубы d_н , м, определяем по формуле:

d_н =-4 и _н / ю ,

d_н =-4 0,045/3,14 = 0,24 м,

принимаем d_н = 250 мм.

Тогда и = ю (d_н )²/ 4,

и = 3,14 * 0,25 ² / 4=0,049 м².

Фактическую скорость в напорной трубе V _факт.н, м, определяем по формуле:

V _факт.н = Q₁/ и

V _факт.н= 0,067/ 0,049 = 1,36 м/с.

Напорный коллектор:

Q₁₊₂ =0,7*0,13= 0,091м³/с.

Задаемся скоростью V_н.к. = 1,5 м/с,

Тогда и _н.к = Q₁₊₂ / V_н.к. ,

и _н.к = 0,091/ 1,5 = 0,062 м².

Диаметр напорного коллектора d_нк, м, определяем по формуле:

d_нк 0x08 graphic
= -4 и _н.к / ю,

d_нк = -4 *0,062/3,14 = 0,28 м,

принимаем d_нк =250 мм,

тогда и _н.к = 3,14* 0,252 / 2 = 0,049 м²,

фактическая скорость в напорном коллекторе V _н.к., м/с, определяем по формуле:

V = Q₁₊₂ / и _н.к,

V = 0,091/0,049 =1,27 м/с.

Величину рабочего давления р_раб, мПа, определяем по формуле:

р_pa6 = p*g*H, (1.3.35)

р = 1000*9.81*21,82= 0,21 мПа.

Производим подбор вакуум - насоса (одного рабочего и одного резервного ).

Подача вакуум - насоса определяем по формуле:

Q_в=K*[(W_тр+W_на_c)*H_a_тм/(H_a_тм-H_s)*T] , (1.3.36)

где Q_в - подача вакуум - насоса, м³/с;

К-коэффициент запаса, учитывающий возможность проникновения некоторого количества воздуха через неплотности и сальники, принятый равным 1,05;

W_тр-объём воздуха во всасывающем трубопроводе, м;

W_нас - объем воздуха в корпусе центробежного насоса, равный 0,2 м³;

Н_атм- высота столба воды, соответствующая барометрическому давлению Р_бар/pg равная 10м;

H_s- геометрическая высота всасывания насоса, считая по вертикали от наинизшего уровня воды в водозаборном колодце до оси насоса, м;

Т-время заполнения водой насоса, равное 180 с.

Q_в=1,05 *[(3,5+0,2)*10/(10-3,76)*180]=0,03 м³.

Принимаем два вакуум - насоса (1 рабочий и 1 резервный) марки ВКС-5/24 с подачей Q_в=2,38-5,4 л/с, напором Н=70-20 м, мощностью N=10 кВт, массой m=180 кг, габаритами в плане 1047*320 мм.

1 . Эксцентрический переход Д * d_в= 400*300

Д = 415 мм L = 450 мм d = 305 мм S = 8 мм

2 . Задвижка d = 300 мм

L = 270 мм Н= 1645 мм

3 . Задвижка d_вк = 400

L = 310 H = 2100

4. Задвижка d_вк = 250

L = 250 H=1225

5 . Обратный клапан d_н= 250

L = 190 t = 80® С р_у = 1 мПа m = 52,5 кг

В соответствии с требованиями [1] по массе самой тяжелой единицы оборудования по [9] выбираем грузоподъемное устройство - кран мостовой ручной однобалочный.

Полная длина 6,6 м

ширина крана 1,8 м

масса 625 кг

Высоту верхнего строения Н_в.с, м, определяем по формуле:

H_в._c=h_тр+0,5+h_г+h_c+H+0,1, (1.3.37)

где h_тр-погрузочная высота автомобиля, м, (принимаем грузоподъемность 1 тонна, следовательно марка автомобиля УАЗ 451- М) принимаемая по таблице 15 [6];

0,5-расстояние между грузом и оборудованием, м;

h_г-высота переносимого груза, м, (насос Д200-36, Н=0,62м);

h_с-высота строповки, равная 1,0 м;

Н- размеры подъемно-транспортного оборудования при максимальном поднятии крюка, м;

0,1-высота балки перекрытия, м.

Н_в.с =0,7+0,5+0,62+1,0+0,22+0,1=3,6 м.

1.3.6 Расчет совместной работы насосной станции первого подъема и работы водоводов

Приведенная характеристика насоса показывает, какую часть полной удельной энергия, полученной от насоса, каждая единица веса воды сохраняет в точке присоединения наружного водовода ко внутренним коммуникациям насосной станции, т.е. в начале напорного водовода.

Н¹ _прив=Н¹ -h _н._c., (1.3.38)

где Н¹-напор насоса, м;

h _н.с-потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции от воронки всасывающего трубопровода до точки присоединения наружного напорного водовода.

H¹_прив=21,82-4=17,82 м.

Величину потерь напора во внутренних коммуникациях h _н.с, при различных подачах Q_н_ac., насоса можно принять пропорциональными Q_н_ac²:

h _нс=S_н.с* Q_н_a_с², (1.3.39)

где S_н.с- сопротивление внутренних коммуникаций насосной станции от воронки всасывающей трубы до места присоединения наружного водовода;

величину S_нс можно вычислить из формулы (1.3.39), если подставить в нее значения уточненных потерь h _н._c_{, расч}. и Q₁.

S_нс= h _нс/ Q_нас² (1.3.40)

S_н.с=4/481,292=0,000017.

Задавшись рядом значений подач насоса Q_н_ac₁, Q_на_c₂... , Q_насп по формуле (1.3.39) вычисляем соответствующие потери h _н._c_.1, h _н._c_.2..., h _н._c_._n и строим кривую h _н._c- Q_н_ac, расчеты сводим в таблицу 1.1.6 и строим (рис. ).

Таблица 1.1.6

	Q_н_ac, м³/ч	H_i м	h _н._c., м	H_п_p_._i, м
1	0	33	0	33
2	40	35	0,37	34,97
3	80	37	0,11	36,89
4	120	37	0,24	36,76
5	160	35	0,44	34,56
6	200	30	0,68	29,32
7	240	25	0,98	24,02
8	280	20	1,33	18,67

Характеристика наружного напорного водовода H_вод-Q_вод описывается уравнением H_вод=H_ст+Н_зап+S_вод* Q_вод² , (1.3.41)

где Н_вод-напор насоса, потребный для пропуска расхода в пределах напорного

водовода, м;

Н_ст-статический напор, т.е. разность отметок уровня воды в смесителе очистных сооружений и наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприемного колодца, м;

Н_ст=107,7-93,24=14,46 м.

Н_зап-запас напора на излив воды из трубопровода в смеситель, принятый равным 1м;

Q_вод-подача по одному водоводу, м³/ч;

S_вод- сопротивление напорного водовода, величину которого можно определить по потерям h_вод, вычисляем ранее при Q_вод.

S_н.с=h_вод/Q_вод²

S_н_.c=l ,67/240,65²=0,000030

Рис.1.31. Характеристики насосов

Рис. 1.3.2. Характеристики водоводов

2 ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

2.1 Область применения технологической карты

Данная технологическая карта разработана на возведение монолитного бетонного сооружения - насосной станции второго подъема в Томской области

Процесс устройства насосной станции включает в себя производство бетонных работ по возведению здания, а также земельные работы.

Устройство подземной части насосной станции осуществляем в открытом котловане, т.е. до начала бетонирования сооружения разрабатываем котлован с откосами по размерам здания в плане 6* 18 м и по его глубине. Разработка грунта в котловане производится экскаватором марки ЭО - 2621 А с прямой лопатой. Вывозится грунт автосамосвалами марки ГАЗ — 35 грузоподъемностью 3,5 т.

Для бетонирования подземной части насосной станции применяем мелкощитовую опалубку из щитов марки ЩС, ЩУ. Установленная опалубка должна быть плотной и не допускать вытекания.

Арматуру устраиваем из заготовленных, на заводе сеток типа АР-1 , А - 2, А - 3, которые доставляем к месту укладки автосамосвалами марки МАЗ - 5549 грузоподъемностью 7 т. Бетонирование подземной части прямоугольной насосной станции ведем совмещенным методом. Качество бетонных работ при возведении днища и стен насосной станции ее подземной части в открытых котлованах зависит от качества приготовления бетонной смеси, которая приготавливается на бетонных заводах. Стены и днища насосной станции выполняем из монолитного бетона марки М 200 по прочности и марки В 4 по водонепроницаемости.

Бетонную смесь в опалубку подаем краном марки КС 5363 с поворотной бадьей. Для транспортирования бетонной смеси применяем автосамосвалы с модернизированными кузовами марки МАЗ - 5549.

Оставить комментарий © Copyright R A V (www.ferti7@zmail.ru) Размещен: 22/05/2003, изменен: 17/02/2009. 100k. Статистика. Очерк:		Оценка: *6.004** Ваша оценка:

R A V : другие произведения.

Диплом водоснабжение3